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酒泉煙囪維修的價格怎么算？磚砌或鋼筋混凝土制的煙囪內壁腐蝕后，呈粉狀或塊狀剝落。其中，鋼筋混凝土煙囪受腐蝕后生成的是無粘結強度的硫酸鈣或硫酸鋁鈣，使鋼筋失去保護層，受到稀酸腐蝕，截面減少，強度降低，導致鋼筋混凝土失去特有的功能。所以排放濃度較高的酸性氣體的煙囪，必須要進行煙囪防腐蝕處理，涂刷ZS-1041煙氣防腐涂料，以延長其使用壽命。
常用的2種煙囪防腐技術：單純從材料本身的防腐性能來說，幾種主要的煙囪防腐技術均具有或可能具有較高的防腐能力，其中鈦鋼復合板由于其防腐性能經過長時間的試驗與實際驗證，具有良好的可預見性，膠磚體系中防腐用聚氨酯瀝青膠經過驗證具有較好的抗老化性能，而目前國產改性硅橡膠具有良好的抗高溫性能，其防腐能力有待驗證，從目前調研情況來看，目前暫時表現良好，同時由于磚的保護，襯里的膠粘劑使用環境較穩定，這對降低高分子老化速率有一定作用，膠磚體系用磚則分化明顯，玻化陶瓷磚各項指標均*優異，其次為賓高德泡沫玻璃磚，*差的為國產廢玻璃泡沫玻璃磚，GD-APC雜化聚合物目前使用時間不長，防腐時間有待考證，但從其表現良好的案例來看，材料本身應有良好的防腐能力。目前這幾類主要防腐技術中，鈦板類技術具有的應用可靠性，其次為進口泡沫玻璃磚、�；沾纱u、GD-APC雜化聚合結構以及國產玻璃磚防腐技術。一、鈦板類防腐方案1、鈦鋼復合板方案:新建鈦鋼復合板內筒一般不受原煙囪結構的限制，可以按相關規范[2]對煙氣出口流速進行合理設計，煙氣條件較為理想，煙囪內全程負靜壓；2、純鈦板方案純鈦板方案雖受煙囪結構限制，但鈦板的摩擦系數較小，煙囪排煙阻力小，煙囪內一般全程負靜壓。所以，鈦板類方案煙氣條件較優；二、膠磚方案1、鋼內筒+膠磚方案:鋼內筒結構上下等徑，煙囪內靜壓隨煙囪高度變化而線性改變。因磚的摩擦系數大，煙囪內全程正靜壓，煙囪的排煙阻力較大；2、原混凝土外筒或磚內筒+膠磚方案:磚的摩擦系數較大，采用膠磚防腐煙囪內排煙阻力較大，并且可能存在正靜壓。正靜壓對該類密閉性較差的防腐體系存在不良影響，煙囪面臨腐蝕滲漏風險，對煙囪防腐是不利的；3、GD-APC方案:GD-APC雜化聚合物的摩擦系數介于鈦板和防腐磚之間，排煙阻力也介于鈦板方案和膠磚方案之間。
煙囪免停產擴徑增高技術：不停產擴徑增高技術對煙囪口徑偏小、高度不夠、上部傾斜等情況導致煙囪排風不暢、倒煙現象、不符合環保要求、嚴重消耗能源等必須改造的煙囪是十分理想的施工方案；其特點是客戶無需停產維修，真正實現了"維修不停產、施工無腳手"
磚煙囪裂縫處理概況：
一、磚煙囪裂縫處理概況
浙江蕭山發電廠60米高的磚煙囪,建于1960年,筒壁采用100#(MU10)紅磚,50#(M5)混合砂漿砌筑。磚煙囪設計時未考慮抗震措施,磚煙囪筒壁和內襯分別為4節和2節,每節度為8m(內襯總高13m),內襯為耐火磚加耐火泥砌筑,在頂部沒有內襯之處抹礬土水泥砂漿,筒身未配縱向鋼筋,環向配筋為Φ6@300。1998年底發現煙囪上部出現一條長約5m的豎向裂縫(略傾斜),頂端1?5m左右裂縫較為嚴重,縫寬值約75px
二、裂縫原因分析
經現場檢測,發現斜裂縫基本上是沿著灰縫出現。根據調查,沈陽地區在20世紀未發生過地震,即使1975年海城大地震,也未發現該磚煙囪出現裂縫,故首先排除了地震作用的可能性�，F場以經緯儀測量,測得煙囪基本上沒有傾斜,而且也不符合由于地基傾斜出現裂縫的特征,因此也排除了基礎傾斜的因素。在拆除頂部筒身時發現,內壁礬土水泥砂漿部分脫落,露出紅磚。根據初步分析,認為是由于內筒壁礬土水泥砂漿脫落,在煙氣溫度作用下引起的裂縫。
三、處理措施
由于該磚煙囪已使用42年,設計時又未考慮抗震措施,而且甲方又要求加固處理后,磚煙囪可以繼續使用15年左右。經專家現場評估,該磚煙囪可靠性綜合評級[1]為3下級,建議在對縫進行加固處理的同時,也對其進行整體抗震加固,消除安全隱患并相應延長使用壽命。采取的具體措施如下:
1?該磚煙囪基礎的持力層為粘土夾礫砂層,又經過多年沉降固結,地基承載力顯著提高,因此
2?將頂部1?5m區段裂縫較寬的筒壁予以拆除重新砌筑。
3?對頂部1?5m以下區段裂縫部位采用在裂縫處噴射M10水泥砂漿,裂縫區段筒壁用60×8
鋼板間距1000mm箍緊。
4?對磚煙囪采用整體配筋噴射混凝土進行抗震加固。
5?對煙囪頂部6m區段磚筒內壁重新抹50px厚耐熱水泥砂漿。
公司具有三十幾年的高空作業施工經驗，運用"不停產、無腳手架、高空懸掛作業"等技術�，F己發展成為領導班子過硬、技術力量雄厚、施工隊伍龐大、管理的現代化的企業，企業信譽和科技含量均在國內同行業中處于地位，1999年在全省企業中率先通過了IS09001質量體系認證。
酒泉煙囪維修的價格怎么算？煙囪維修中裂縫修補及原因分析：煙囪維修中裂縫出現后,建設單位會同施工及設計單位,對設計及施工資料仔細查閱,并到現場考察,發現裂縫產生原因系鍋爐省煤器裝置沒有安裝,至使進入煙囪的煙氣溫度升高所致。采暖回水經省煤器預熱后進入鍋爐,加熱后再進入供熱管網,從鍋爐出來的煙氣經省煤器進入煙囪。這說明省煤器裝置既預熱了進入鍋爐之水,又降低了煙氣溫度,減少了部份熱損失。經查閱該鍋爐熱力計算書得知,設置省煤器后,進入省煤器的煙氣溫度(進口溫度)為270°C;而從省煤器出來的煙氣溫度(出口溫度),即排至煙道或煙囪內的煙氣溫度為165°C。顯然,設置省煤器可使煙氣溫度降低105°C。設計部門對煙氣溫度的確定,也是依據設置省煤器來考慮的。因此,不設置省煤器,排進煙囪的煙氣溫度就高出設計煙氣溫度105°C。那么,不設置省煤器,就將使該煙囪筒壁配置的環向鋼筋明顯不足。截面驗算：設950m高處筒壁內半徑為rx1,那么可求得rx1=1950,且950m高處筒壁外半徑r′x1=1950+490=2440。磚煙囪內外表面溫度差為:ΔT=270°C-(-33°C)=303°C(-33°C系當時測定的10d的室外溫度平均值)。修正后的溫度差為:Δt=αkΔT=0935×303°C=283°C,其中:αk為溫度修正系數。磚砌體線膨脹系數:αz(T> 200°C)=050×10-5+10-6(270-200)/200=0535×10-5。在溫差作用下,鋼筋重心處的環向相對自由伸長值:it1=(05+04rx1/r′x1)αzΔt=124×10-3與受壓區圖形面積等有關的系數mB1=100ω(1-RgtΨgt/kit1Eg)2;環筋在溫度作用下的計算強度Rgt=085γgRg=13031N/mm2;裂縫間環筋應變不均勻系數Ψgt=087(t1=270°C);受壓區應力圖形不完整系數ω取057。故有:mB1=100×057(13031×087/14×124×105×21×105)2=2736磚煙囪筒壁每m高環向鋼筋截面面積:Ag1=?KmBm(δ0E′t/RgB)it1=167cm2原設計為6@378,Ag=075cm2,所以不滿足要求。式中 K-筒壁磚砌體設計安全系數,取140;m-與鋼筋根數有關系數,單根取095;δ0-計算截面筒壁有效厚度,δ0=δa-a=490-30=460mm;Eg-鋼筋的彈性模量;Rg-鋼筋的設計計算強度;γg-鋼筋在溫度作用下的設計強度折減系數;E′t-磚砌體在溫度作用下的彈塑性模量, E′t=039×1500f=039×1500×179=104715。21800m高處截面(圖3)設1800m處筒壁內半徑為rx2,可以求得:rx2=767+950=1717,rx2-950/1260=28000/46000且1800m高處筒壁外半徑:r′x2=1717+。
濕式除塵脫硫設備，因為存在很強的腐蝕性氣體、高溫文摩擦等運用條件，因此所用資料必須能接受化學的、高溫、高濕和機械的長時間負荷，其功能有著特別的請求�，F在用于濕式FGD中的防護資料有：橡膠、合金鋼或復合鋼板、磚板、膠泥、玻璃鋼、鱗片涂料等。
煙囪防腐工程中高加系統管束損壞的針對措施在任何情況下，煙囪防腐脫硫工程中高加系統為避免管束不要受到系統所不能承受的熱應力沖擊，同時還要防止煙氣脫硫高加系統的使用過程中泛起高溫的現象。
酒泉煙囪維修的價格怎么算？
更新時間：2024/11/19 1:25:21
