15905100158
客服時間:09-00--20:00
15905100158
客服時間:09-00--20:00
當前位置:江蘇悅能高空工程有限公司>產品中心>煙囪維修 > 七臺河煙囪維修公司哪家好？
七臺河煙囪維修公司哪家好？ 吸收塔、煙道的材質或防護材料的選擇對裝置的使用壽命和成本影響很大，因此被認為是煙氣脫硫裝置設計和制造的關鍵技術。吸收塔體可用合金鋼、玻璃鋼或碳鋼內襯玻璃鋼、橡膠、磚板、鱗片涂料等。調查結果表明，脫硫系統中材料所占設備總造價的比重是相當高的，為了不斷降低費用，80年代起，國內外專家一直在尋求一種造價低、耐高溫、耐腐蝕的材料。高性能涂料作為一種*為經濟有效的防護材料，經過二十余年在脫硫裝置的成功應用，正引起各國脫硫工作者的關注。
水泥煙囪防腐對于2018年防腐施工要求：1、在水泥煙囪防腐的施工過程中，2018年因施工單位需求用量不準確，造成混凝土供應超過實際用量，或因各種原因已供應的混凝土無法進行施工。此種情況發生后，剩余混凝土較多，攪拌站一般采取對混凝土轉供進行處理。但在特殊情況下，混凝土不能轉供或沒有轉供途徑時，混凝土一般只能低價專賣，轉賣不出只能倒掉處理。倒掉處理混凝土過程中，剩余混凝土嚴重污染環境，若傾倒地點在工廠廠區范圍內，后期清運處理費時費力。 2、水泥煙囪防腐的混凝土攪拌站設置多級沉淀池，使用循環水進行刷車處理。此種情況下，少量的混凝土使用循環水進行稀釋，實現砂石和水泥漿的分離，混合物傾倒在沉淀池中，通過多級沉淀實現砂石和水泥漿分析。該方法雖然使用循環水，節約了水資源，但砂石分離效果較差，水泥漿混在砂石中，沉淀的砂石無法回用，只能由鏟車設備挖出形成廢渣，倒掉處理。此方法既污染環境，也浪費了寶貴的礦產資源，同時清挖過程中會對鏟車等機械設備造成損害。
因為橡膠具有優秀的化學穩定性和相對較低的報價，長時間以來被大家用于防腐場合。研討標明，丁基橡膠具有相對較低的浸透系數和更高的化學穩定性，能阻止水蒸氣、氧氣和二氧化硫的分散，并且耐磨損，因此更適用于濕法FGD技能。如：丁基橡膠、溴化丁基橡膠和氯化丁基橡膠在FGD領域得到了很多運用。
磚煙囪裂縫處理概況：
一、磚煙囪裂縫處理概況
浙江蕭山發電廠60米高的磚煙囪,建于1960年,筒壁采用100#(MU10)紅磚,50#(M5)混合砂漿砌筑。磚煙囪設計時未考慮抗震措施,磚煙囪筒壁和內襯分別為4節和2節,每節度為8m(內襯總高13m),內襯為耐火磚加耐火泥砌筑,在頂部沒有內襯之處抹礬土水泥砂漿,筒身未配縱向鋼筋,環向配筋為Φ6@300。1998年底發現煙囪上部出現一條長約5m的豎向裂縫(略傾斜),頂端1?5m左右裂縫較為嚴重,縫寬值約75px
二、裂縫原因分析
經現場檢測,發現斜裂縫基本上是沿著灰縫出現。根據調查,沈陽地區在20世紀未發生過地震,即使1975年海城大地震,也未發現該磚煙囪出現裂縫,故首先排除了地震作用的可能性。現場以經緯儀測量,測得煙囪基本上沒有傾斜,而且也不符合由于地基傾斜出現裂縫的特征,因此也排除了基礎傾斜的因素。在拆除頂部筒身時發現,內壁礬土水泥砂漿部分脫落,露出紅磚。根據初步分析,認為是由于內筒壁礬土水泥砂漿脫落,在煙氣溫度作用下引起的裂縫。
三、處理措施
由于該磚煙囪已使用42年,設計時又未考慮抗震措施,而且甲方又要求加固處理后,磚煙囪可以繼續使用15年左右。經專家現場評估,該磚煙囪可靠性綜合評級[1]為3下級,建議在對縫進行加固處理的同時,也對其進行整體抗震加固,消除安全隱患并相應延長使用壽命。采取的具體措施如下:
1?該磚煙囪基礎的持力層為粘土夾礫砂層,又經過多年沉降固結,地基承載力顯著提高,因此
2?將頂部1?5m區段裂縫較寬的筒壁予以拆除重新砌筑。
3?對頂部1?5m以下區段裂縫部位采用在裂縫處噴射M10水泥砂漿,裂縫區段筒壁用60×8
鋼板間距1000mm箍緊。
4?對磚煙囪采用整體配筋噴射混凝土進行抗震加固。
5?對煙囪頂部6m區段磚筒內壁重新抹50px厚耐熱水泥砂漿。
通常的不銹鋼和耐酸鋼材難于抵擋脫硫體系中的強腐蝕。國外通過多年的研討，*終承認鎳基合金適合于在FGD中運用。現在，美國首要運用鎳基合金或碳鋼內覆高鎳合金板的辦法。與非金屬面料的復合資料比較，鎳合金在內應力、抗介質的浸透及施工質量的保證上有優勢，但耐蝕性不如橡膠和鱗片涂料，且報價十分貴重。
七臺河煙囪維修公司哪家好？電廠煙囪防腐之煙囪運行工況分析：一、排放未經脫硫的煙氣，進入煙囪的煙氣溫度在125℃ 左右。在此條件下，煙囪內壁處于干燥狀態，煙氣對煙囪內壁材料不直接產生腐蝕。二、排放經濕法脫硫后的煙氣，并且煙氣經煙氣換熱器系統加熱，進入煙囪的煙氣溫度在80℃ 左右，煙囪內壁有輕微結露，導致排煙內筒內側積灰。根據排放煙氣成分及運行等條件的不同，結露腐蝕狀況將有所變化。三、排放經濕法脫硫后的煙氣，未經煙氣換熱器加熱升溫，進入煙囪的煙氣溫度在40～50℃ ，煙囪內壁有嚴重結露，沿筒壁有結露的酸液流淌。由于在運行時，煙氣有可能不進入脫硫裝置，而通過旁路煙道進入煙囪。此時，煙氣溫度較高，一般在125℃ 左右，所以在設計煙囪防腐時，還必須考慮在此溫度工況下運行對煙囪的影響。煙囪設計時應考慮在鍋爐事故狀態排放煙氣的溫度，一般該溫度在200℃ 左右，時可達300℃ ～350℃ 左右。電廠煙囪安全運行的必要條件是承重的鋼筋混凝土外筒不被煙氣腐蝕，排煙內筒在電廠運行期間盡可能的抵抗煙氣腐蝕。由上所述，在有無煙氣換熱器系統的情況下，煙囪內壁均存在酸結露狀況。在實際運行狀況下，內壁的酸液由此而不可避免沿其縫隙向煙囪外壁滲透，而在外壁內側的防護層通常由有機材料組成，無論從材料的使用壽命及施工質量都不能保證在煙囪設計使用期該防護層能有效地阻隔對外壁產生腐蝕，此外，由此對外壁產生的腐蝕在一般條件下很難檢測和發現，對于煙囪安全運行是一個致命的隱患。
與橡膠襯里相比，鱗片涂層具有明顯的優點。首先，在施工方法上鱗片涂料要較橡膠襯里簡單，修補方便。其次，耐溫性方面比橡膠襯里高得多，具有突出的優勢。鱗片涂層和橡膠襯里的耐磨性對比研究表明，在有腐蝕介質的情況下，橡膠的耐磨性能急劇下降，而鱗片涂層的耐磨性卻幾乎保持不變。20多年的應用實踐表明，鱗片涂料襯里是FGD設備防護*為經濟有效和可靠的方法。
煙囪維修中裂縫修補及原因分析：煙囪維修中裂縫出現后,建設單位會同施工及設計單位,對設計及施工資料仔細查閱,并到現場考察,發現裂縫產生原因系鍋爐省煤器裝置沒有安裝,至使進入煙囪的煙氣溫度升高所致。采暖回水經省煤器預熱后進入鍋爐,加熱后再進入供熱管網,從鍋爐出來的煙氣經省煤器進入煙囪。這說明省煤器裝置既預熱了進入鍋爐之水,又降低了煙氣溫度,減少了部份熱損失。經查閱該鍋爐熱力計算書得知,設置省煤器后,進入省煤器的煙氣溫度(進口溫度)為270°C;而從省煤器出來的煙氣溫度(出口溫度),即排至煙道或煙囪內的煙氣溫度為165°C。顯然,設置省煤器可使煙氣溫度降低105°C。設計部門對煙氣溫度的確定,也是依據設置省煤器來考慮的。因此,不設置省煤器,排進煙囪的煙氣溫度就高出設計煙氣溫度105°C。那么,不設置省煤器,就將使該煙囪筒壁配置的環向鋼筋明顯不足。截面驗算：設950m高處筒壁內半徑為rx1,那么可求得rx1=1950,且950m高處筒壁外半徑r′x1=1950+490=2440。磚煙囪內外表面溫度差為:ΔT=270°C-(-33°C)=303°C(-33°C系當時測定的10d的室外溫度平均值)。修正后的溫度差為:Δt=αkΔT=0935×303°C=283°C,其中:αk為溫度修正系數。磚砌體線膨脹系數:αz(T> 200°C)=050×10-5+10-6(270-200)/200=0535×10-5。在溫差作用下,鋼筋重心處的環向相對自由伸長值:it1=(05+04rx1/r′x1)αzΔt=124×10-3與受壓區圖形面積等有關的系數mB1=100ω(1-RgtΨgt/kit1Eg)2;環筋在溫度作用下的計算強度Rgt=085γgRg=13031N/mm2;裂縫間環筋應變不均勻系數Ψgt=087(t1=270°C);受壓區應力圖形不完整系數ω取057。故有:mB1=100×057(13031×087/14×124×105×21×105)2=2736磚煙囪筒壁每m高環向鋼筋截面面積:Ag1=?KmBm(δ0E′t/RgB)it1=167cm2原設計為6@378,Ag=075cm2,所以不滿足要求。式中 K-筒壁磚砌體設計安全系數,取140;m-與鋼筋根數有關系數,單根取095;δ0-計算截面筒壁有效厚度,δ0=δa-a=490-30=460mm;Eg-鋼筋的彈性模量;Rg-鋼筋的設計計算強度;γg-鋼筋在溫度作用下的設計強度折減系數;E′t-磚砌體在溫度作用下的彈塑性模量, E′t=039×1500f=039×1500×179=104715。21800m高處截面(圖3)設1800m處筒壁內半徑為rx2,可以求得:rx2=767+950=1717,rx2-950/1260=28000/46000且1800m高處筒壁外半徑:r′x2=1717+。
七臺河煙囪維修公司哪家好？
更新時間：2024/11/19 1:36:58
